1、施樂(lè )百軸流風(fēng)機失速機理
施樂(lè )百軸流風(fēng)機葉片通常是機翼型的， 軸流式風(fēng)機葉片氣流方向所示。當空氣順著(zhù)機翼葉片進(jìn)口端（沖角α= 0°） ,（a）所示的流向流入時(shí)， 它分成上下兩股氣流貼著(zhù)翼面流過(guò)，葉片背部和腹部的平滑“邊界層”處的氣流呈流線(xiàn)形。作用于葉片上有兩種力， 一是垂直于葉面的升力， 另一種平行于葉片的阻力， 升力≥阻力。
當空氣流入葉片的方向偏離了葉片的進(jìn)口角， 它與葉片形成正沖角（α>0°）。在接近于某一臨界值時(shí)（臨界值隨葉型不同而異），葉背的氣流工況開(kāi)始惡化。當沖角增大至臨界值時(shí)， 葉背的邊界層受到破壞， 在葉背的尾端出現渦流區， 即所謂“失速”現象。隨著(zhù)沖角α的增大， 氣流的分離點(diǎn)向前移動(dòng)， 葉背的渦流區從尾端擴大到葉背部， 脫離現象更為嚴重， 甚至出現部分流道阻塞的情況。此時(shí)作用于葉片的升力大幅度降低， 阻力大幅度增加， 壓頭降低。
施樂(lè )百軸流風(fēng)機的失速特性是由風(fēng)機的葉型等特性決定的，同時(shí)也受到風(fēng)道阻力等系統特性的影響，動(dòng)葉調節軸流式送風(fēng)機的特性曲線(xiàn)，其中，鞍形曲線(xiàn)M為送風(fēng)機不同安裝角的失速點(diǎn)連線(xiàn)，工況點(diǎn)落在馬鞍形曲線(xiàn)的左上方，均為不穩定工況區，這條線(xiàn)也稱(chēng)為失速線(xiàn)。①在同一葉片角度下，管路阻力越大，風(fēng)機出口風(fēng)壓越高，風(fēng)機運行越接近于不穩定工況區；②在管路阻力特性不變的情況下，風(fēng)機動(dòng)葉開(kāi)度越大，風(fēng)機運行點(diǎn)越接近不穩定工況區。
施樂(lè )百軸流風(fēng)機動(dòng)葉調節軸流式送風(fēng)機特性曲線(xiàn)
根據電廠(chǎng)的運行經(jīng)驗，當并聯(lián)運行的軸流風(fēng)機出現下列現象時(shí)，說(shuō)明風(fēng)機發(fā)生了失速：①失速風(fēng)機的壓頭、流量、電流大幅降低；②失速風(fēng)機噪聲明顯增加，嚴重時(shí)機殼、風(fēng)道、煙道發(fā)生振動(dòng)；③在投入“自動(dòng)”的情況下，與失速風(fēng)機并聯(lián)運行的另1臺風(fēng)機電流、容積比能大幅升高；④與風(fēng)機“喘振”不同，風(fēng)機失速后，風(fēng)壓、流量降低后不發(fā)生脈動(dòng)。
風(fēng)機的失速現象是風(fēng)機的一種不穩定運行工況，對于風(fēng)機的運行安全危害很大：①風(fēng)機失速時(shí)，風(fēng)量、風(fēng)壓大幅降低，引起爐膛燃燒劇烈變化，易于發(fā)生滅火事故；②并聯(lián)運行的另1臺風(fēng)機投入“自動(dòng)”時(shí)，出力增大，容易造成電機過(guò)負荷；③失速風(fēng)機振動(dòng)明顯增高，可能風(fēng)機設備、風(fēng)道振動(dòng)大損壞；④處理過(guò)程不正確時(shí)，易于引發(fā)風(fēng)機“喘振”，損壞設備。
2、施樂(lè )百軸流風(fēng)機失速分析
（1）現象分析
5月——6月間多次發(fā)生送風(fēng)機失速現象， 每次失速現象基本相似，下面以6月19日B送風(fēng)機失速為例進(jìn)行分析：某日14∶ 47，6號機組負荷為600 MW，A、B送風(fēng)機并列運行，動(dòng)葉控制置自動(dòng)狀態(tài)，空預器后二次風(fēng)母管壓力為1.76 kPa，A、B送風(fēng)機動(dòng)葉開(kāi)度均為87％，A送風(fēng)機電流290A, B送風(fēng)機電流300A（額定值370A），爐膛壓力-70Pa。運行人員發(fā)現爐膛壓力突降至-810 Pa，A、B送風(fēng)機動(dòng)葉開(kāi)度迅速升至100％，母管二次風(fēng)壓驟降至0.76 kPa，A送風(fēng)機電機電流升至360A，B送風(fēng)機電機電流降至220 A，且B送風(fēng)機振動(dòng)驟然升高，風(fēng)機異常發(fā)生后，風(fēng)壓、風(fēng)量、振動(dòng)、風(fēng)機電機電流等參數突變后未發(fā)生波動(dòng)，因此運行人員判斷為B送風(fēng)機失速，而不是喘振，運行人員立即減少鍋爐燃燒，手動(dòng)關(guān)小A、B送風(fēng)機動(dòng)葉至80％，此時(shí)二次風(fēng)壓回升，B送風(fēng)機振動(dòng)回落至2mm/s，送風(fēng)機失速現象消失。
根據運行記錄及DCS打印數據顯示，當時(shí)機組正在升負荷過(guò)程中，由于空預器堵灰較為嚴重，風(fēng)、煙側前后差壓均遠高于設計值（滿(mǎn)負荷設計值1.2kPa），鍋爐負荷升高使送風(fēng)需求量增大，這些原因使送風(fēng)機動(dòng)葉不斷開(kāi)大，記錄數據顯示：發(fā)生失速前15 min內，送風(fēng)機動(dòng)葉由84％平緩開(kāi)至87％，逐漸逼近風(fēng)機不穩定工況區，而空預器壓差亦隨風(fēng)量、煙氣量增長(cháng)不斷增大，送風(fēng)通道阻力特性改變，促使風(fēng)機進(jìn)入失速區。事后對送風(fēng)機入口濾網(wǎng)及暖風(fēng)器進(jìn)行了仔細檢查，未發(fā)現堵塞，因此，排除了暖風(fēng)器及入口風(fēng)道堵塞造成風(fēng)機失速的原因。
據此分析， 送風(fēng)機出口通道阻力過(guò)大、動(dòng)葉開(kāi)度大，落入風(fēng)機不穩定工況區是B送風(fēng)機發(fā)生失速的真正原因。應清除空預器蓄熱片積灰，降低空預器風(fēng)阻是解決送風(fēng)機失速的根本措施，由于當時(shí)電網(wǎng)負荷緊張，無(wú)法實(shí)現停爐檢修，電廠(chǎng)制定了臨時(shí)措施：限制機組zui高負荷，適當降低鍋爐氧量運行，避免送風(fēng)機動(dòng)葉開(kāi)度超過(guò)80％，在這樣的臨時(shí)措施下，送風(fēng)機失速現象未再次發(fā)生。
值得一提的是，動(dòng)葉可調軸流風(fēng)機葉片角度過(guò)大是引發(fā)風(fēng)機進(jìn)入不穩定區的重要原因，但為什么B送風(fēng)機失速后，與之并聯(lián)運行的A送風(fēng)機動(dòng)葉開(kāi)大至100％，仍未發(fā)生失速呢？原因是B送風(fēng)機失速后，出力銳減，系統風(fēng)壓迅速降低，并統的管網(wǎng)阻力特性也隨之變化，阻力特性曲線(xiàn)下移，風(fēng)機出口風(fēng)壓降低，使得A送風(fēng)機運行點(diǎn)遠離不穩定工況區。
（2）施樂(lè )百軸流風(fēng)機預防送風(fēng)機失速的措施
限制機組負荷、降低鍋爐氧量?jì)H是避免送風(fēng)機落入失速區的一個(gè)應急的處理方法，確保送風(fēng)通道暢通，減小風(fēng)道阻力才能*預防送風(fēng)機失速的發(fā)生，在隨后的停機檢修中，電廠(chǎng)針對送風(fēng)機失速進(jìn)行了一系列設備治理：
①在秋季的小修中，對空預器蓄熱片進(jìn)行了*清理，更換了腐蝕損壞的蓄熱片；
②為保證運行中空預器蓄熱片積灰能夠及時(shí)清除，增加了技術(shù)成熟的燃氣脈沖吹灰器，代替原來(lái)的蒸汽吹灰器進(jìn)行空預器清灰。運行一年多來(lái)，效果不錯，空預器風(fēng)、煙側前后壓差能夠長(cháng)期控制在設計值范圍內；
③根據環(huán)境溫度變化，冬季及時(shí)投入暖風(fēng)器，避免空預器冷端腐蝕造成風(fēng)阻增大；
④冬季大霧天氣，及時(shí)清理送風(fēng)機入口濾網(wǎng)結霜，春季大風(fēng)天氣，及時(shí)清理送風(fēng)機入口濾網(wǎng)掛積的楊絮、柳絮及塑料袋等物，避免送風(fēng)機入口堵塞；
⑤在送風(fēng)機入口暖風(fēng)器后風(fēng)道上，新開(kāi)1×3 m2面積的卷簾門(mén)，正常運行時(shí)關(guān)閉，一旦暖風(fēng)器因故堵塞，動(dòng)葉開(kāi)度大于80％，則開(kāi)啟卷簾，以避免缺風(fēng)引起動(dòng)葉開(kāi)度過(guò)大，風(fēng)機運行異常。
⑥在正常運行中， 盡量保持2 臺送風(fēng)機的風(fēng)量相平衡。當發(fā)生1臺送風(fēng)機失速時(shí)， 應迅速關(guān)小送風(fēng)機動(dòng)葉，使動(dòng)葉開(kāi)度小于80％， 使送風(fēng)機盡快回到穩定工況區運行。